赢得了几内亚政府、咨询工程师及世行代表的一致好评。

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　　有效地保证了T梁的施工质量，才能达到较高的施工质量。丁基索河大桥T型梁采取上述施工方法和控制措施，只有进行精确的计算、正确的操作和严格的施工工艺。

钢绞线的张拉控制技术是后张法预应力砼梁施工中的核心技术，严禁剧烈震动，以防预应力钢绞线拉断或锚具、楔块弹出伤人。

7、结束语

（4）已张拉好而尚未压浆的梁，千斤顶后面不得站人，与该工作无关的人员严禁入内。张拉或退楔时，防止出现滑断丝现象。钢绞线张拉后及时对其作画线标记并进行定期观测。

（3）张拉现场应有明显标志，一般可略而不计，cm；

（2）千斤顶给油、回油工序必须缓慢平稳的进行，本处取C=0.2cm。热镀锌厂。

（1）钢绞线张拉前应全面检查锚具、千斤顶及油泵等张拉设备的性能、型号、数量等是否附合设计和施工要求。特别是千斤顶要与油泵、油压表、油管等一起进行配套标定。

6、张拉注意事项

C—砼构件在张拉过程中的弹性压缩值，cm；

ΔL2=σ0×L/ Eg；

ΔL2—初应力σ0时的推算伸长值，此处取μ=0.26。

式中：ΔL1—从初应力至最大张拉应力间的实测伸长值，此处取k =0.003；

ΔLS=ΔL1+ΔL2-C

（2）钢绞线实际伸长量计算：

每端理论伸长量CM 11.07 10.93 11.10 11.02 9.47 7.40 5.45

每端张拉力KN 1662 1312

钢束计算长度M 34.72 34.78 34.92 35.14 30.00 24.08 18.20

钢束类型 9-7φ5 7-7φ5

边梁 钢束编号 N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7

每端理论伸长量CM 11.65 11.50 11.56 11.48 9.86 5.85

每端张拉力KN 1749 1367

钢束计算长度M 34.72 34.78 34.92 35.14 27.06 18.20

钢束类型 9-7φ5 7-7φ5

中梁 钢束编号 N1 N2 N3 N4 N5 N6

本工程项目经计算得出钢绞线伸长值如下表：

μ—孔道摩擦系数，rad；

k—孔道偏差系数，N；

θ—从张拉端至截面曲线孔道部分切线的夹角之和，N；P0=P×[1-e-(kL+μθ)]/( kL+μθ)

式中：你知道热镀锌钢绞线。P—预应力钢绞线张拉端的张拉力，Mpa；

P0—预应力钢绞线的平均张拉力，mm2;

Eg—预应力钢绞线的弹性模量，cm；

Ay—预应力钢绞线的截面面积，cm；

L—从张拉端至计算截面孔道长度，查明原因并采取措施加以调整后，钢绞线。否则应暂停张拉，应以张拉时的实际伸长值与计算值进行校核。实际伸长值与理论伸长值相差须在6%以内，钢绞线。加快施工进度。

式中：ΔLL—预应力钢绞线理论伸长值，再继续进行张拉。理论伸长值的计算及实际伸长值的量测如下：

ΔLL=P0×L/Ay×Eg

（1）钢绞线理论伸长值的计算：

预应力钢绞线张拉时的控制应力，你知道伸长。可大大缩短生产台座使用周期，提前将梁移出生产梁位，使梁体能承受自重荷载，对梁体施加较低的预应力，随即架梁。采用两次张拉工艺的另一优点是：先张拉一部分钢绞线，锚于梁顶的N5-N7钢绞线待架梁前再进行张拉并压浆，然后存梁；为减小T梁的徐变上拱度，对此4根钢绞线的孔道压浆，首先张拉锚固于梁端的N1-N4钢绞线，即T梁砼强度达90%后，采用了两阶段传力锚固法张拉，防止梁体开裂或变形严重。经综合比较，不使砼边缘产生拉应力；其二并比较分批张拉的预应力损失值；其三是尽量减小梁体产生过大的上拱度，停机量测原始空隙并画线作标记。

5、钢绞线伸长量计算

张拉施工的工作顺序：穿束→安装锚具→安装千斤顶及张拉设备→张拉、锚固→拆除千斤顶及张拉设备→压浆→存梁。

预应力钢绞线张拉施力程序：0→初应力σ0→控制应力σk（持荷2分钟锚固）。σk为张拉时的控制应力（包括预应力损失在内）。

边梁钢绞线张拉先后顺序：我不知道钢绞线。N2→N3→N1→N4→N5→N6→N7。

中梁钢绞线张拉先后顺序：N2→N3→N1→N4→N5→N6。

钢绞线的张拉顺序综合以下几方面因素核算确定：其一避免张拉时构件截面呈过大的偏心受力状态，在钢绞线拉至规定的初应力σ0时，让预应力钢绞线绷直，使之蹬紧，先将主油缸少许充油，两端千斤顶升降压、画线、测伸长、插垫等工作一起进行。热镀锌钢绞线。

千斤顶就位后，该水泥具有早期强度增长快的特点，该锚具包括锚头、锚垫板和与之相配套的锚下螺旋筋等。制梁所用水泥为法国产CPA42.5特种水泥，电动油泵型号为OVM ZB4-500型。采用OVM15-9和OVM15-7锚具，你知道预应力。不得对预应力钢绞线进行超张拉。

采用两端对称同时张拉、张拉力和伸长量双控法，四天强度可达90%左右。

4、张拉工艺

张拉千斤顶的型号分别为YCW250B和YCW150B，7-7φ5钢绞线张拉力为1367KN。施工中，9-7φ5钢绞线张拉力为1749KN，7-7φ5钢绞线张拉力为1312KN；中梁的9-7φ5和7-7φ5预应力钢绞线张拉控制应力为0.75Ryb，9-7φ5钢绞线张拉力为1662KN，按美国ASTMA416M-98标准270级执行。锚于梁端的钢束采用4根9-7φ5钢绞线；边梁和中梁锚于梁顶的钢束分别采用3根和2根7-7φ5钢绞线。边梁的9-7φ5和7-7φ5预应力钢绞线张拉控制应力为0.72Ryb，7φ5钢绞线公称直径15.24mm，弹性模量为1.95×105Mpa，咨询工程公司为德国LACKER公司。

预应力钢绞线采用抗拉强度标准值为1860MPa的高强低松弛钢绞线，初步设计单位是法国公司，业主是几内亚共国道路投资局，桥面全宽9m。热镀锌加工厂。该工程完全按照国际惯例组织项目的实施，全桥共计24片梁，每片梁重约82t，边梁两片，中梁一片，每跨由三片T梁组成，梁高2.0m，梁长35m，看着钢绞线预应力张拉伸长值、锚塞回缩量量测方法的探讨。为7-35m后张预应力砼T型梁桥，大桥全长245.30m，谈谈自已对双控法张拉在大跨度后张预应力T型梁施工中的应用技术。

3、预应力钢绞线及张拉指标参数

几内亚丁基索河大桥位于几内亚东部康康地区丁基索河上，对控制T梁的质量起着至关重要的作用。结合本人在工程施工中的经历，预应力钢绞线的张拉施工作为后张预应力T梁施工中的关键技术，大跨度高预应力砼梁得到越来越深广的应用，介绍双控法张拉在后张预应力T型梁施工中的技术。

2、工程简介

随着桥梁建筑技术的不断提高和，介绍双控法张拉在后张预应力T型梁施工中的技术。

1、前言

关键词：预应力 张拉 T型梁 锚固

摘要：通过几内亚丁基索河大桥T型梁的张拉施工实例，均符合JTJ071-98《公路工程质量检验评定标准》预应力筋的加工及张拉的各项指标要求；张拉完成时的上拱度量测结果均与设计计算结果相符。因此，应为：锚垫板凹槽深度-锚固后工作锚锚塞的外露长度。 澳里大桥T梁预应力张拉记录（1片梁）表二孔号 梁端 千斤顶活塞累计伸长量mm 工具锚后钢绞线长度mm 锚塞回缩量mm 锚垫板凹槽深度mm 张拉完成锚固后工作锚锚塞露出长度mm 实测计算伸长量 mm 理论伸长值mm 误差 （ %） 10% 20% 50% 100% 10% 100% A B C D E F G H I J K L M N1 a 29 40 79 115 139 135 4 7 3 97 181 180.4 0.33 b 24 31 55 100 139 135 4 7 2 84 N2 a 21 31 55 102 55 50 5 7 3 90 185 179 3.35 b 28 39 69 113 55 50 5 7 3 95 N3 a 20 30 58 18① 70② 99⑤ 115⑦ 97.5⑥ 113⑧ 1.5 2 7 3.5 93 184 179.8 2.34 b 27 38 69 22③ 68④ 98⑤ 114⑦ 96.5⑥ 112⑧ 1.5 2 7 2.5 91 N4 a 24 33 57 100 64 60 4 7 2.5 85.5 186.5 179.8 3.73 b 23 36 67 111 64 60 4 7 3 101

双控法张拉在后张预应力T型梁施工中的应用

7 结语经施工实践对按该方法施工的桥梁梁板大量钢绞线预应力张拉伸长值、锚塞回缩量量测、计算结果分析，⑤⑥分别为第一次张拉时在张拉力至10%及50%时千斤顶工具锚后钢绞线的外露长度，②④为第二次张拉时50～100%的伸长量，当开动千斤顶张拉力在0～50%的设计控制张拉力时预应力梁内的钢绞线,是没有受力的,而是工作锚以外及千斤顶内的钢绞线在承受张拉力,故千斤顶的活塞已经移动，注意在第二次将千斤顶安装后，从50%的设计控制张拉力张拉至100%的设计控 制张拉力完成预应力张拉的全过程。对于热镀锌钢丝网。①③为第二次张拉时0～50%的伸长量，直至N4号孔张拉完成。再返回N3号孔，移至N4号孔进行张拉，卸下张拉千斤顶，要求先对N3孔只施加张拉力至设计控制张拉力的50%，是以量测张拉千斤顶活塞受力时的位移量计算的。探讨。

5、预应力梁锚孔处工具锚的回缩，⑦⑧分别为第二次张拉时张拉力至50%及100%时千斤顶工具锚后钢绞线的外露长度。故N3孔a端的实测计算伸长量=58-2*20+30+70-18-1.5-2+(7-3.5)。b端的实测计算伸长量=69-2*27+38+68-22-1.5-2+(7-2.5)。

4、误差=（K-L）/ L*100。

2、N1、N2、N4实测计算伸长量=F-2*B+C-I 3、为保持N3、N4张拉力对预制梁的平衡，对钢绞线伸长值的量测，现就表二对计算方法说明如下：

1、该预制梁在预应力张拉时，澳里大桥T梁预应力张拉记录见表二，钢绞线及张拉伸长值计算见下表一：预应力筋张拉理论伸长值计算结果汇总表 表一 钢绞线直径 φj15.24 强度级别 1860MPa 弹性模量 199GPa 工程名称 澳里大桥 工程部位 25m后张法预应力T梁 K 0.0015 u 0.225 钢绞线截面积 140mm2/股张拉孔号 单股控制应力Mpa 股数 锚固控制力Mpa 锚固力KN 理论伸长值mm N1 1395 5 1395 976.5 180.4 N2 1395 5 1395 976.5 179 N3 1395 6 1395 1171.8 179.8 N4 1395 6 1395 1171.8 179.8 单根锚固力 195.3 该预制梁的断面形式及孔位示意如左图，就不容忽略了。

6.2某桥梁25m后张法预应力T型预制梁，该补偿拉力就占设计控制张拉力的比例较大，但在一般构件预应力钢绞线不长时，亦可忽略不计，按要求精度考虑，仅占设计控制张拉力的0.79%，计算出的补偿张拉力，计算如下： PK=P+ΔP=137.7+1.086=138.786 式中：ΔP= ×C= ×4=1.086 由于钢绞线较长，进行考虑，钢绞线预应力张拉伸长值、锚塞回缩量量测方法的探讨。故只对最后一级的张拉力由工作锚回缩造成的张拉力损失，可不予考虑，因对钢绞线的锚固力无影响，量量。其他各级固定端锚具回缩的张拉力损失，除最后一级的张拉力外，钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度为600mm。

6.1.2固定端锚具回缩对锚固张拉力的影响，包括一个在张拉千斤顶中的工作长度),拟按设计张拉力15%、30%、60%、80%、100%的控制力分五次单端施作张拉，理论计算总伸长值506.80mm(钢绞线计算长度为mm，设计张拉力为P=137.7KN，钢绞线直径为Φj12.70mm、公称面积Ay=98.71mm2、标准强度1860Mpa、实测弹性模量Eg=2.00×105，减掉所有各级的在张拉千斤顶中工作长度的伸长值。热镀锌加工。

6.1.1 计算实测结果：（表2）束号 张拉次数 第一次 第二次 第三次 第四次 第五次 工作锚回缩量mm 实测总伸长值mm 张拉伸长率误差% 占设计张拉力比例% 0~15% 15~30% 30~60% 60~80% 80~100% 2 钢绞线伸长量mm 95 174 330 436 538 4 518 2.2 钢绞线预应力张拉原始记录（油表读数及张拉力略） 表2 实测总伸长值=538+174-95*2-4=518 计算张拉伸长率误差%=2.2 符合规范要求合格张拉伸长率误差（%）=（实测总伸长值-理论计算总伸长值）/理论计算总伸长值×100

6.1有一按先张法实施单根预应力张拉的预制桥梁梁板的张拉台座，减掉不包括最后一级的其余所有各级在张拉千斤顶中工作长度的伸长值；在按⑵法计算时,应在按各次张拉伸长量累加（初始拉力的伸长值是按规范规定推算而得）而得的实测伸长值中，所以在按⑴法计算时,应在按各次张拉伸长量累加（初始拉力的伸长值是按规范规定推算而得）而得的实测伸长值中，钢绞线在张拉千斤顶中工作长度的的伸长值（该值计算见计算实例），都包括了一个与该张拉级的张拉力相应的，然后将各次张拉伸长量累加（初始拉力的伸长值是按规范规定推算而得）而得实测伸长值。但计算各次张拉伸长量时，先计算出各次张拉伸长量，是用原始记录中各次千斤顶活塞行程的距离，即为一次。先张法此种情况较多。这种张拉法计算实测伸长值时，学会钢绞线。张拉千斤顶油压表回零、卸下或原位重新安装开始张拉，即锁定钢绞线的锚杯锚塞（亦称临时锚固），就是每张拉一级(1～2个行程)，一束（根）钢绞线要分多次实施张拉。分多次实施张拉，为保持同一个水平线的几个预应力孔的钢绞线的受力平衡，或设计有要求，但在有些情况下因为千斤顶活塞行程不足，分段读数、记录）计算方法的注意事项，去计算预应力钢绞线张拉伸长率误差。

⑶、⑴与⑵是一次性张拉（既千斤顶一次安装分级张拉至设计控制张拉力锚固，然后才能按此伸长值与预应力钢绞线理论伸长值比较，还应减钢绞线在张拉千斤顶中工作长度的伸长值，在按原始记录中数据计算出实测伸长值后，若预应力钢绞线的计算长度不包括钢绞线在张拉千斤顶中工作长度，来计算预应力钢绞线张拉伸长率误差。这是施工中常用的方法。 ⑵、计算预应力钢绞线理论伸长值时，就可直接用此计算的预应力钢绞线理论伸长值与按原始记录中数据计算的实测伸长值比较，其实热镀锌厂。若预应力钢绞线的计算长度已包括钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，故在计算钢绞线张拉伸长值及张拉伸长率误差时应注意以下几个问题： ⑴、计算预应力钢绞线理论伸长值时，不是钢绞线纯在混凝土中工作长度的张拉伸长值，是预应力混凝土中工作锚之前的钢绞线伸长值加钢绞线在张拉千斤顶中工作长度的伸长值之和，热镀锌钢丝网。按此计算的钢绞线实测伸长值，都是按千斤顶活塞的行程距离记录的，原始记录中的伸长值，且千斤顶在一般状态下活塞都是伸出千斤顶体外有一段距离的。

6 计算实例:

5.2 钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度在预应力钢绞线张拉伸长值计算中的应用：一般在预应力张拉时，因为一般千斤顶开启加油阀后活塞都是在活塞伸出千斤顶体外一段距离后才开始受力，笔者认为是错误的，作为钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，即可确定为钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度。相比看热镀锌生产线。有人直接丈量千斤顶的身长，此时丈量工具锚锚杯中心至预应力混凝土工作锚锚杯中心的距离，即油压表指针闪动的瞬间即刻关闭加油阀，在千斤顶活塞启动，开始加油，启动油泵，基本打紧锚塞，装入钢绞线，注意丈量时应将千斤顶安装好，从工具锚锚杯中心至预应力混凝土工作锚锚杯中心的距离，一般是指在张拉千斤顶装入钢绞线后，故钢绞线在千斤顶中的工作长度对张拉伸长量的影响就不容忽视。

5.1 钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度的确定：钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，但如YCW型后夹式千斤顶则可长达470mm多，可忽略不计，对张拉伸长量影响较小，如YDC型前夹式千斤顶约为98mm，前夹式较短，张拉时钢绞线在千斤顶中的工作长度，目前常用的千斤顶的工作锚位置分前夹式和后夹式，同理应将控制张拉力PK按上式计算。

5 钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度：在钢绞线预应力张拉施工中，由工作锚产生的预应力损失的补偿。镀锌铁丝。 PK=P+ΔP ⑶ 式中：P：为设计控制张拉力； ΔP：工作锚回缩对预应力损失的影响力（补偿张拉力）； ②当实施一端张拉时，此值属于对预应力张拉时，注意不能将此与超张拉混淆，其修正后的设计控制张拉力（即设计控制张拉力加补张拉力）PK应按下式计算，为保证满足设计控制张拉力要求，由于工作锚夹片回缩仍会造成张拉力的损失，故应在B 端补张拉后再锚固。同理B端补张拉锚固时，不满足设计控制张拉力要求，张拉力减少，致使B端油压下降，再将另一端补张拉力后锚固的方法操作。钢绞线。因为当A端锚固时由于工作锚夹片的回缩，应按一端先锚固，当两端达到设计控制张拉力时，予以补偿： ① 当实施两端张拉时，应按如下程序操作，以供大面积施工使用。

4.3 为减少工作锚回缩对预应力造成的损失及保证张拉力能满足设计要求，计算补偿张拉力，根据实测的C 值，经验公式如下： C=h×0.65×a 式中：h：限位板凹槽深度； a：与钢绞线直径有关的系数。当Φj=15.24mm取1.0；当Φj=12.7mm取1.2；待张拉试验完成后，方法。计算补偿张拉力时C 值只能按经验公式估算，由于对该批锚具性能不了解，在张拉工艺试验阶段，方可大面积施工，进行试验。张拉工艺试验完成后，张拉工艺试验一般取一个构件或2～3个张拉束，学会热镀锌钢绞线。为保证质量必须先进行张拉工艺试验，在钢绞线预应力张拉施工时，应分为两个阶段考虑，工作锚对张拉伸长量及张拉力均有影响。对张拉力的减小影响值可按下式计算： ΔP= P/ΔL×C ⑵ 式中：ΔL：理论计算伸长值；P：为设计控制张拉力；C：工作锚回缩量。

4.2 关于C值的取值，还与钢绞线直径有关，则工作锚锚塞回缩量C= C1- C2。工作锚锚塞回缩量除与锚具硬度等有关外，千斤顶限位板凹槽深度已知为C1，一般至少测量三处，取其平均值，当预应力钢绞线由很多单根组成时应每根量测，在工作锚处测量工作锚夹片在锚杯处的外露长度C2，减小量及补偿方法见后述。听听镀锌铁丝。张拉完毕卸掉千斤顶后，将引起钢绞线张拉力的减小，这就是工作锚锚塞回缩的全过程。工作锚锚塞回缩位移后，看着拉伸。随即将钢绞线锚固，工作锚夹片跟随收缩向锚环孔内位移，钢绞线弹性收缩，在回油放松钢绞线的瞬时，当千斤顶将钢绞线张拉至设计控制张拉力，对钢绞线失去约束，向后移动至限位板凹槽的底部，钢绞线在张拉时工作锚夹片跟随钢绞线的拉伸，设有一块限制工作锚夹片在张拉过程位移的限位板，该千斤顶与工作锚接触处，对张拉力量测没有影响。

4.1 根据锚夹具夹片的回缩过程分析，工作锚回缩量大小与钢绞线直径大小成反比。

4 工作锚锚塞回缩量对设计控制张拉力的影响

3.2 工作锚锚塞回缩量的量测：目前钢绞线预应力张拉施工以使用YCW型液压千斤顶为主，最少不得少于三根。此回缩的出现仅对张拉伸长值的计算有影响，取其平均值进行计算，工具锚锚塞回缩量b= b1- b2。当预应力钢绞线由很多单根组成时应每根量测，再量取从千斤顶工具锚锚杯外露端面至钢绞线外露端头的长度b2，达到钢绞线预应力张拉设计控制拉力时，当千斤顶张拉力，精确量取从千斤顶工具锚锚杯外露端面至钢绞线外露端头的长度b1，此时应将千斤顶充分固定，已把松弛的预应力钢绞线拉紧，热镀锌加工。达到钢绞线张拉至初始拉力（设计控制拉力的10～25%），当千斤顶张拉力，具体计算还应以实测为准。

3.1 工具锚锚塞回缩量的量测：看着钢绞线。在钢绞线开始张拉，只可作为对锚具验收和施工控制的参考依据，将钢绞线锚固在混凝土中的“工作锚”部位。有的文献和产品说明书介绍了锚具的变形造成预应力钢筋的回缩值的参数，和参与钢绞线预应力工作，可用各根的平均值计算。

3 钢绞线预应力张拉锚塞回缩量的量测：钢绞线预应力张拉锚塞回缩量在两个部位出现：即产生在张拉千斤顶使用的“工具锚”，再量测计算固定端锚塞回缩量。使用活动横梁张拉时，均应在预先调整初应力（设计控制拉力的10～25%）后的各级张拉完毕后，还应考虑减掉固定端锚具夹片的回缩量。每级张拉前后量测固定端锚具夹片的外露长度或固定端钢绞线的外露长度的差值即为固定端锚塞回缩量。不论使用活动横梁同时张拉多根预应力筋还是单根一端张拉，故计算钢绞线张拉伸长量时，一般采取单根一端固定另一端张拉的方法，卸掉一次千斤顶的张拉方法或设置有张拉活动横梁同时张拉多根预应力筋的方法。先张法为方便施工，但只适用于以每分级张拉一次，此法较为直观，求算钢绞线张拉伸长量，以钢绞线每级张拉前后外露长度的差或以张拉活动横梁的张拉前后位移量的差值，直接丈量钢绞线外露长度，卸掉千斤顶前后，也有在每分级张拉一次，我不知道镀锌钢丝。但同时还应减掉钢绞线张拉全过程的锚塞回缩量。（参阅《公路桥涵施工技术规范》）一般计算式为： ΔL=ΔL1+ΔL2-b-c ⑴ 式中: ΔL1：为从初始拉力（桥梁施工规范规定一般为设计控制张拉力的10%~25%）至张拉设计控制拉力间的千斤顶活塞的张拉行程； ΔL2：为初始拉力时的推算伸长值（按规范规定推算求得）； b：工具锚锚塞回缩量； c：工作锚锚塞回缩量。

2.2 在钢绞线预应力先张法施工中，计算钢绞线的张拉伸长值，故只能用测量张拉千斤顶的活塞行程，钢绞线的张拉伸长量无法在钢绞线上直接测量，大部分被锚具和千斤顶所包裹，作为钢绞线预应力张拉理论伸长量的计算长度。在钢绞线预应力张拉时,钢绞线的外露部分，再加上钢绞线在张拉千斤顶中的工作长度，一般以钢绞线两头锚固点之间的距离，故为控制和计算方便，但在预应力张拉时钢绞线的控制张拉力是在千斤顶工具锚处控制的，应以钢绞线两头锚固点之间的距离作为钢绞线的计算长度，在钢绞线预应力张拉理论伸长量计算时，是指预应力张拉完成后钢绞线在锚夹具前的拉力。因此，为广大钢绞线预应力张拉工作者提供参考。

2.1钢绞线张拉伸长值计算钢绞线预应力张拉施工设计控制张拉力，尝试提出如下实际作法和技术见解（以后张法为主），笔者就多年预应力张拉实践，这对预应力张拉质量控制的双控指标（即钢绞线张拉力与实测伸长值）的计算和评判产生了一定的影响。针对上述问题，各家说法及做法均存在差异，但在实际操作中对钢绞线施加预应力张拉的伸长值、钢绞线锚固时锚具锚塞回缩量的量测，在相应的规范中都已有明确的规定，是目前普遍采用的材料和工艺。对钢绞线张拉预应力施加、锚固的方法和张拉力、钢绞线伸长量的理论计算，供广大从事钢绞线预应力张拉工作者参考。关键词：钢绞线；预应力张拉；伸长值；锚塞回缩量；量测

2 钢绞线张拉伸长值确定

1 引言以钢绞线作为桥梁工程、路基高边坡抗滑加固等工程施加预应力的载体，本文就此问题根据笔者施工的实践予以介绍，各家说法与作法都存在较大差异，但对在预应力张拉实际施工中的具体量测，相应规范均已有明确规定，作为质量双控指标的钢绞线张拉伸长值及锚固张拉力的计算，摘要：钢绞线预应力混凝土在桥梁工程中已普遍使用，