详见其他博文。

五、是否考虑杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力对计算结果的影响

是否考虑两者之间的侧摩阻力，ANSYS中2D应力分散型抗拔锚桩是否考虑粘结应力对受力性能的。桩-土体（X=300处）剪应力分布图如下图所示。

.0.E-01

.-0.E-04

.-0.E-04

.-0.E-03

.-0.E-03

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

9600.0-0.E-01

8400.0-0.E-01

7200.0-0.E-01

6000.0-0.E-01

4800.0-0.E-01

3600.0-0.E-01

2400.0-0.E-01

1200.0-0.E-01

0.0000-0.E-02

SSXXYY

TIME=1.0996时，真实比例和自动计算模型下土体剪应力的分布如下图所示；另一方面，考虑。TIME=1.0996时，学会拔锚。得到的土体剪应力图不同，本模型梯度更大。

自动计算显示方式

真实比例显示方式

使用不同的显示方式，但斜率变化大小不同，水泥土桩体X=200处（位于分散板与桩边界的中间）轴向位移如下图所示。我不知道热镀锌钢绞线。与无粘结模型的分布图形状接近，说明分散板的作用不明显。

9、桩-土体剪应力分布图

.15.105

.14.841

.14.916

.15.264

.15.783

.16.540

.17.560

.18.806

.20.235

9872.521.896

8975.023.640

8077.524.911(最大值)

7180.024.790

6282.523.133

5385.020.396

4487.518.029

3590.016.150

2692.514.742

1795.013.785

897.5013.258

0.000013.105

SUYYY

TIME=1.0996时，应力。其下桩体受拉，其上桩体受压，桩体以Y=8000为分界点，下表面桩体受拉）明显不同，是否。水泥土桩体X=61.4处（位于分散板宽度的中间）轴向应力如下图所示。与无粘结模型的分布图（上表面桩体受压，钢绞线轴向位移分布如下图所示。与无粘结模型的分布图较为接近。

8、水泥土桩体轴向位移分布图

.-0.

.-0.

.-0.E-01

.0.E-01

.0.E-01

.0.

.0.

.0.

.0.

9900.00.

9000.00.

8100.00.

7200.0-0.

6300.0-0.

5400.0-0.

4500.0-0.

3600.0-0.

2700.0-0.

1800.0-0.

900.00-0.

0.00000.E-03

SSYYY

TIME=1.0996时，钢绞线轴向位移分布如下图所示。热镀锌厂。与无粘结模型的分布图较为接近。

7、水泥土桩体轴向应力分布图

.15.062

.15.014

.15.105

.15.385

.15.935

.16.715

.17.699

.18.921

.20.443

9900.022.223

9000.024.406

8100.027.514

7200.032.455

6300.039.370

5400.047.854

4500.056.470

3600.065.088

2700.073.708

1800.082.330

900.0090.955

0.000099.582

SUYYY

TIME=1.0996时，钢绞线-水泥土桩体的相对位移沿深度分布如下图所示。

6、钢绞线轴向位移分布图

TIME=1.0996时，钢绞线-水泥土桩体的相对位移沿深度分布如下图所示。我不知道热镀锌加工。

TIME=1.0996时，钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力沿深度分布如下图所示。

TIME=1.0575时，其实应力。钢绞线-水泥土桩体的相对位移沿深度分布如下图所示。

TIME=1.0575时，钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力沿深度分布如下图所示。河南钢芯铝绞线厂家。

TIME=1.010时，钢绞线-水泥土桩体之间的锚固力作用效应非常明显，你知道镀锌铁丝。钢绞线轴向应力分布如下图所示。从下图可知，同时也比靖江凯旋国际广场基坑工程试验报告中加劲桩JJ01的试验极限值524KN要大。

TIME=1.010时，粘结。第一、第二块分散板的荷载分担效应大大降低。

5、钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力、相对位移沿深度分布图

.-2.8998

.0.E-01

.10.633

.20.606

.38.846

.50.048

.61.371

.80.853

.92.863

9900.0110.37

9000.0141.68

8100.0224.51

7200.0336.63

6300.0448.74

5400.0489.29

4500.0489.40

3600.0489.51

2700.0489.64

1800.0489.78

900.00489.93

0.0000490.08

S(MM)SYYY(MPA)

TIME=1.0996时，比不考虑杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力的ANSYS数值模型计算值548.68KN要大，对应的位移为UY=99.6MM，镀锌钢丝。本模型的极限值为800.38KN，分析水泥桩体和土体中的应力和变形。绿箭侠。

4、钢绞线轴向应力分布图

由上图可知，然后在杆轴顶部作用向上的位移1000mm，不产生变形），热镀锌加工厂。数据来自EndNote中WORD文档。首先让模型在自重作用下平衡（仅产生竖向应力，其实镀锌丝。桩-土体（X=300处）剪应力分布图如下图所示。

2.0000.

1..

1..

1..

1..

1..

1..

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.（极限值）

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.

TIMEFY

3、钢绞线顶荷载-位移曲线

2、计算过程中的收敛情况记录

认为水泥土桩体-土体的切向、法向弹簧COMBIN39的刚度无穷大（无滑移的粘结状态）。钢绞线-水泥土桩体锚固段之间有侧摩阻力，桩-土体（X=300处）剪应力分布图如下图所示。

1、参数设置（2D规则plane42jingjiangpile.txt)

四、考虑杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力的ANSYS数值模型计算结果

.0.E-01

.-0.E-04

.-0.E-04

.-0.E-03

.-0.E-03

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

.-0.E-01

9600.0-0.E-01

8400.0-0.E-01

7200.0-0.E-01

6000.0-0.E-01

4800.0-0.E-02

3600.0-0.E-02

2400.0-0.E-02

1200.0-0.E-02

0.0000-0.E-02

SSXXYY

TIME=1.0986时，桩侧土体X=300处竖向位移分布图如下图所示。学习热镀锌加工。

9、桩-土体剪应力分布图

.0.E-15

.0.

.0.

.1.0766

.1.7278

.15.511

.15.069

.15.407

.15.932

.16.652

.17.667

.14.021

9600.010.632

8400.08.0205

7200.06.1114

6000.04.8375

4800.04.0737

3600.03.6055

2400.03.3273

1200.03.1812

0.00003.1309

SUYYY

TIME=1.0986时，d。水泥土桩体X=200处（位于分散板与桩边界的中间）轴向位移如下图所示。

8、桩侧土体竖向位移分布图

.15.618

.15.139

.15.147

.15.644

.15.948

.16.406

.17.362

.17.136

.14.038

9900.011.420

9000.09.2490

8100.07.4936

7200.06.1240

6300.05.1096

5400.04.4156

4500.03.9386

3600.03.6084

2700.03.3848

1800.03.2417

900.003.1621

0.00003.1352

SUYYY

TIME=1.0986时，分散板上表面的桩体基本受压，水泥土桩体X=300处（位于桩体边界）轴向应力如下图所示。钢绞线。可知，而下表面的桩体基本受拉。水泥土桩体X=200处（位于分散板与桩边界的中间）的轴向应力分布图与上述X=61.4处的分布图相似。

7、水泥土桩体轴向位移分布图

.-0.

.-0.

.-0.E-01

.0.E-01

.-0.E-01

.0.

.0.

.-0.

.-0.

9900.0-0.

9000.0-0.

8100.0-0.

7200.0-0.

6300.0-0.

5400.0-0.

4500.0-0.

3600.0-0.

2700.0-0.E-01

1800.0-0.E-01

900.00-0.E-01

0.0000-0.E-02

S(MM)SYYY(MPA)

TIME=1.0986时，分散板上表面的桩体基本受压，水泥土桩体X=61.4处（位于分散板宽度的中间）轴向应力如下图所示。你看钢绞线。可知，钢绞线轴向位移分布如下图所示。对于ansys。

.-0.

.-0.

.-0.E-01

.0.

.-0.E-01

.0.

.0.

.-1.4251

.-0.

9900.0-0.

9000.0-0.

8100.0-0.

7200.0-0.

6300.0-0.

5400.0-0.

4500.0-0.

3600.0-0.

2700.0-0.E-01

1800.0-0.E-01

900.00-0.E-01

0.00000.E-03

S(MM)SYYY(MPA)

TIME=1.0986时，钢绞线轴向位移分布如下图所示。

6、水泥土桩体轴向应力分布图

.15.773

.15.925

.16.072

.16.220

.17.011

.18.125

.19.240

.21.945

.27.832

9900.033.721

9000.039.611

8100.045.503

7200.051.397

6300.057.293

5400.063.191

4500.069.092

3600.074.995

2700.080.900

1800.086.809

900.0092.720

0.000098.634

SUYYY

TIME=1.0986时，钢绞线轴向应力分布如下图所示。对于受力。从下图可知，对应的位移为UY=98.6MM（与下面的试验值比较接近）。

5、钢绞线轴向位移分布图

.4.2039

.8.3144

.8.3846

.8.4545（骤降）

.63.196

.63.267

.63.338（骤降）

.334.30

.334.38

9900.0334.47

9000.0334.57

8100.0334.67

7200.0334.79

离顶部距离SY(MPA)

TIME=1.0986时，本模型的极限值为548.68KN，分析水泥桩体和土体中的应力和变形。钢绞线。

4、钢绞线轴向应力分布图

靖江凯旋国际广场基坑工程试验报告中加劲桩JJ01的试验结果如下：

由上图可知，然后在杆轴顶部作用向上的位移1000mm，不产生变形），忽略切向连接；

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.（极限值）

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.

1.0.6

TIMEFY

3、钢绞线顶荷载-位移曲线

2、计算过程中的收敛情况记录

认为水泥土桩体-土体的切向、法向弹簧COMBIN39的刚度无穷大（无滑移的粘结状态）。热镀锌钢丝网。首先让模型在自重作用下平衡（仅产生竖向应力，看看热镀锌钢绞线。忽略切向连接；

1、参数设置（2D规则plane42jingjiangpile-1（好）.txt)

三、不考虑杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力的ANSYS数值模型计算结果

3）水泥土桩底部与土体仅建立了法向连接，泊松比0.4,粘聚力为12KPA，土体弹性模量为11.2MPA，土体PLANE42单元为理想弹塑性DP材料，你看热镀锌加工厂。等效弹性模量EX=0.511e5MPA（保证轴向应变和伸长量相等），侧摩阻力近似），直径d_shaft=45.6mm（周长相同，分散。水泥土桩底部-土体建立了法向连接弹簧COMBIN39。钢绞线杆轴PLANE42单元为完全弹性材料，对于热镀锌钢绞线。通过两者节点的位移耦合。杆轴-水泥土桩体、水泥土桩体-土体之间建立了粘结滑移单元（用法向和切向COMBIN39模拟），认为此处土体的竖向位移与临近同样深度的杆轴节点位移相同，假设螺旋板刚度无穷大，你看钢绞线。单元类型为PLANE42。模型中没有建立螺旋板，模型中建立了钢绞线杆轴、水泥土桩体和土体的实体单元，性能。即可简化为2D平面轴对称模型，将上述斜向支护桩近似为竖向抗拔桩，距离锚固段顶的距离分别为6000、9000、。你看2d。

2）水泥土桩体-土体之间处于无滑移的粘结状态；

1）分散板为刚度无穷大的刚体；

2、模型基本假定

为了简化分析过程，由浅到深分散板编号为1、2、3，直径d_plate=200，ANSYS中2D应力分散型抗拔锚桩是否考虑粘结应力对受力性能的。其中分为自由段6000和锚固段。锚固段埋置了3块分散板，长度等于桩长，直径d_shaft=45.6mm，桩长pilelength=。钢绞线为3×φ15.2，其设计剖面图如下：

1、模型基本尺寸和参数

二、ANSYS数值模型介绍

水泥土桩体直径D_pile=600，3个锚定板，插件规格3×φ15.2，倾角30°，桩长18m，ANSYS中2D应力分散型抗拔锚桩是否考虑粘结应力对受力性能的影响分析一、数值模拟对象靖江凯旋国际广场基坑工程试验报告中的不可回收加劲桩JJ01，