ANSYS中2D应力分散型抗拔锚桩能否研讨计划粘结应力对受力本能机能的影响明白一、数值模仿对象

靖江奏凯国际广场基坑工程实践呈文中的不可回收加劲桩JJ01，桩长18m，钢绞线。倾角30°，插件规格3×φ15.2，3个锚定板，d。其安排剖面图如下：

水泥土桩体直径D_pile=600，桩长pilelength=。相比看钢绞线。钢绞线为3×φ15.2，直径d_shaft=45.6mm，长度等于桩长，其中分为自在段6000和锚固段。锚固段埋置了3块分散板，事实上应力。直径d_plhwiszheimerwis disewherease=200，我不知道热镀锌加工厂。由浅到深分散板编号为1、2、3，想知道考虑。间隔锚固段顶的间隔区分为6000、9000、。

二、ANSYS数值模型先容

1、模型基础尺寸和参数

为了简化明白进程，将上述斜向支护桩近似为竖向抗拔桩，即可简化为2D立体轴对称模型，模型中成立了钢绞线杆轴、水泥土桩体和土体的实体单元，我不知道热镀锌厂。听说

单元类型为PLANE42。ANSYS中2D应力分散型抗拔锚桩是否考虑粘结应力对受力性能的影响。模型中没有成立螺旋板，假定螺旋板刚度无量大，以为此处土体的竖向位移与临近异样深度的杆轴节点位移相同，议定两者节点的位移耦合。我不知道受力。杆轴-水泥土桩体、水泥土桩体-土体之间成立了粘结滑移单元（用法向和切向COMBIN39模仿），水泥土桩底部-土体成立了法向接连弹簧COMBIN39。钢绞线杆轴PLANE42单元为完全弹性原料，直径d_shaft=45.6mm（周长相同，侧摩阻力近似），等效弹性模量EX=0.511e5MPA（保证轴向应变和伸长量相等），热镀锌厂。土体PLANE42单元为妄想弹塑性DP原料，看看应力。土体弹性模量为11.2MPA，泊松比0.4!粘聚力为12KPA，热镀锌生产线。冲突角为13.1。镀锌钢丝。

2、模型基础假定

1）分散板为刚度无量大的刚体；

2）水泥土桩体-土体之间处于无滑移的粘结形态；

3）水泥土桩底部与土体仅成立了法向接连，忽视切向接连；

三、不研讨计划杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力的ANSYS数值模型计算效率

1、参数设置（2D规则pla certaine42jingjia certaingpile-1（好）.txt)

以为水泥土桩体-土体的切向、法向弹簧COMBIN39的刚度无量大（无滑移的粘结形态）。首先让模型在自重作用下均衡（仅爆发竖向应力，不爆发变形），看看热镀锌厂。然后在杆轴顶部作用向上的位移1000mm，钢绞线。明白水泥桩体和土体中的应力和变形。

2、计算进程中的收敛状况纪录

3、钢绞线顶荷载-位移曲线

TIMEFY
1.0.6
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.（极限值）
1.0.
1.0.
1.0.

由上图可知，本模型的极限值为548.68KN，对应的位移为UY=98.6MM（与上面的实践值较量接近）。

靖江奏凯国际广场基坑工程实践呈文中加劲桩JJ01的实践效率如下：热镀锌厂。

4、钢绞线轴向应力散布图

TIME=1.0986时，钢绞线轴向应力散布如下图所示。粘结。从下图可知，第一、第二块分散板的荷载分担效应至极彰着。

离顶部间隔SY(MPA)

7200.0334.79
8100.0334.67
9000.0334.57
9900.0334.47
.334.38
.334.30
.63.338（骤降）
.63.267
.63.196
.8.4545（骤降）
.8.3846
.8.3144
.4.2039

5、钢绞线轴向位移散布图

TIME=1.0986时，钢绞线轴向位移散布如下图所示。

SUYYY
0.000098.634
900.0092.720
1800.086.809
2700.080.900
3600.074.995
4500.069.092
5400.063.191
6300.057.293
7200.051.397
8100.045.503
9000.039.611
9900.033.721
.27.832
.21.945
.19.240
.18.125
.17.011
.16.220
.16.072
.15.925
.15.773

6、水泥土桩体轴向应力散布图

TIME=1.0986时，水泥土桩体X=61.4处（位于分散板宽度的中心）轴向应力如下图所示。2d。可知，分散板上外表的桩体基础受压，而下外表的桩体基础受拉。热镀锌钢丝生产厂家。是否。水泥土桩体X=200处（位于分散板与桩界限的中心）的轴向应力散布图与上述X=61.4处的散布图犹如。

S(MM)SYYY(MPA)
0.00000.E-03
900.00-0.E-01
1800.0-0.E-01
2700.0-0.E-01
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.0-0.
9000.0-0.
9900.0-0.
.-0.
.-1.4251
.0.
.0.
.-0.E-01
.0.
.-0.E-01
.-0.
.-0.

TIME=1.0986时，水泥土桩体X=300处（位于桩体界限）轴向应力如下图所示。热镀锌加工。可知，分散板上外表的桩体基础受压，ANSYS中2D应力分散型抗拔锚桩是否考虑粘结应力对受力性能的影响。而下外表的桩体基础受拉。我不知道热镀锌生产线。

S(MM)SYYY(MPA)

0.0000-0.E-02
900.00-0.E-01
1800.0-0.E-01
2700.0-0.E-01
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.0-0.
9000.0-0.
9900.0-0.
.-0.
.-0.
.0.
.0.
.-0.E-01
.0.E-01
.-0.E-01
.-0.
.-0.

7、水泥土桩体轴向位移散布图

TIME=1.0986时，想知道热镀锌加工。水泥土桩体X=200处（位于分散板与桩界限的中心）轴向位移如下图所示。

SUYYY
0.00003.1352
900.003.1621
1800.03.2417
2700.03.3848
3600.03.6084
4500.03.9386
5400.04.4156
6300.05.1096
7200.06.1240
8100.07.4936
9000.09.2490
9900.011.420
.14.038
.17.136
.17.362
.16.406
.15.948
.15.644
.15.147
.15.139
.15.618

8、桩侧土体竖向位移散布图

TIME=1.0986时，桩侧土体X=300处竖向位移散布图如下图所示。

SUYYY
0.00003.1309
1200.03.1812
2400.03.3273
3600.03.6055
4800.04.0737
6000.04.8375
7200.06.1114
8400.08.0205
9600.010.632
.14.021
.17.667
.16.652
.15.932
.15.407
.15.069
.15.511
.1.7278
.1.0766
.0.
.0.
.0.E-15

9、桩-土体剪应力散布图

TIME=1.0986时，桩-土体（X=300处）剪应力散布图如下图所示。你知道热镀锌钢绞线。

SSXXYY
0.0000-0.E-02
1200.0-0.E-02
2400.0-0.E-02
3600.0-0.E-02
4800.0-0.E-02
6000.0-0.E-01
7200.0-0.E-01
8400.0-0.E-01
9600.0-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-03
.-0.E-03
.-0.E-04
.-0.E-04
.0.E-01

四、研讨计划杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力的ANSYS数值模型计算效率

1、参数设置（2D规则pla certaine42jingjia certaingpile.txt)

以为水泥土桩体-土体的切向、法向弹簧COMBIN39的刚度无量大（无滑移的粘结形态）。钢绞线-水泥土桩体锚固段之间有侧摩阻力，数据来自EndNote中WORD文档。首先让模型在自重作用下均衡（仅爆发竖向应力，不爆发变形），然后在杆轴顶部作用向上的位移1000mm，拔锚。明白水泥桩体和土体中的应力和变形。

2、计算进程中的收敛状况纪录

3、钢绞线顶荷载-位移曲线

TIMEFY
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.（极限值）
1.0.
1.0.
1.0.
1..
1..
1..
1..
1..
1..
2.0000.

由上图可知，本模型的极限值为800.38KN，对应的位移为UY=99.6MM，比不研讨计划杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力的ANSYS数值模型计算值548.68KN要大，同时也比靖江奏凯国际广场基坑工程实践呈文中加劲桩JJ01的实践极限值524KN要大。性能。

4、钢绞线轴向应力散布图

TIME=1.0996时，钢绞线轴向应力散布如下图所示。从下图可知，钢绞线-水泥土桩体之间的锚固力作用效应至极彰着，第一、第二块分散板的荷载分担效应大大低沉。

S(MM)SYYY(MPA)
0.0000490.08
900.00489.93
1800.0489.78
2700.0489.64
3600.0489.51
4500.0489.40
5400.0489.29
6300.0448.74
7200.0336.63
8100.0224.51
9000.0141.68
9900.0110.37
.92.863
.80.853
.61.371
.50.048
.38.846
.20.606
.10.633
.0.E-01
.-2.8998

5、钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力、绝对位移沿深度散布图

TIME=1.010时，学习钢绞线。钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力沿深度散布如下图所示。

TIME=1.010时，钢绞线-水泥土桩体的绝对位移沿深度散布如下图所示。看着影响。

TIME=1.0575时，钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力沿深度散布如下图所示。

TIME=1.0575时，钢绞线-水泥土桩体的绝对位移沿深度散布如下图所示。

TIME=1.0996时，钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力沿深度散布如下图所示。分散。

TIME=1.0996时，钢绞线-水泥土桩体的绝对位移沿深度散布如下图所示。

6、钢绞线轴向位移散布图

TIME=1.0996时，钢绞线轴向位移散布如下图所示。与无粘结模型的散布图较为接近。

SUYYY
0.000099.582
900.0090.955
1800.082.330
2700.073.708
3600.065.088
4500.056.470
5400.047.854
6300.039.370
7200.032.455
8100.027.514
9000.024.406
9900.022.223
.20.443
.18.921
.17.699
.16.715
.15.935
.15.385
.15.105
.15.014
.15.062

7、水泥土桩体轴向应力散布图

TIME=1.0996时，热镀锌加工。水泥土桩体X=61.4处（位于分散板宽度的中心）轴向应力如下图所示。与无粘结模型的散布图（上外表桩体受压，下外表桩体受拉）彰着不同，桩体以Y=8000为分界点，其上桩体受压，热镀锌厂。其下桩体受拉，ansys。说明分散板的作用不彰着。
SSYYY
0.00000.E-03
900.00-0.
1800.0-0.
2700.0-0.
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.00.
9000.00.
9900.00.
.0.
.0.
.0.
.0.
.0.E-01
.0.E-01
.-0.E-01
.-0.
.-0.

8、水泥土桩体轴向位移散布图

TIME=1.0996时，水泥土桩体X=200处（位于分散板与桩界限的中心）轴向位移如下图所示。听听钢绞线。与无粘结模型的散布图式样接近，但斜率变化大小不同，本模型梯度更大。

SUYYY
0.000013.105
897.5013.258
1795.013.785
2692.514.742
3590.016.150
4487.518.029
5385.020.396
6282.523.133
7180.024.790
8077.524.911(最大值)
8975.023.640
9872.521.896
.20.235
.18.806
.17.560
.16.540
.15.783
.15.264
.14.916
.14.841
.15.105

9、桩-土体剪应力散布图

运用不同的显示方式，取得的土体剪应力图不同，TIME=1.0996时，可靠比例和主动计算模型下土体剪应力的散布如下图所示；另一方面，图形显示取得的剪应力数值与议定途径绘图显示的数值不同。

可靠比例显示方式

主动计算显示方式

TIME=1.0996时，桩-土体（X=300处）剪应力散布图如下图所示。

SSXXYY
0.0000-0.E-02
1200.0-0.E-01
2400.0-0.E-01
3600.0-0.E-01
4800.0-0.E-01
6000.0-0.E-01
7200.0-0.E-01
8400.0-0.E-01
9600.0-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-03
.-0.E-03
.-0.E-04
.-0.E-04
.0.E-01

五、能否研讨计划杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力对计算效率的影响

能否研讨计划两者之间的侧摩阻力，对钢绞线顶的变形影响不大，对极限抗拔荷载影响较大，热镀锌钢丝厂家。研讨计划侧摩阻力模型的极限荷载要大些。当不研讨计划两者之间的侧摩阻力时，旋喷搅拌加劲水泥土抗拔桩多透露压力分散型锚杆特性，分散板的荷载分担效应至极彰着；当两者之间的侧摩阻力时，且粘结-滑移关联曲线为妄想弹塑性式(不研讨计划粘结应力的退步debond university)时，旋喷搅拌加劲水泥土抗拔桩多透露拉力型锚杆特性，其中分散板的荷载分担效应不彰着。粘结应力的退步效应的影响如何，详见其他博文。