靖江凯旅国际广场基坑工程实验呈文中的不可回收加劲桩JJ01，桩长18m，倾角30°，ansys。插件规格3×φ15.2，3个锚定板，其策画剖面图如下：

水泥土桩体直径D_pile=600，桩长pilelength=。钢绞线为3×φ15.2，事实上热镀锌钢丝网。直径d_shaft=45.6mm，长度等于桩长，其中分为自在段6000和锚固段。锚固段埋置了3块分散板，直径d_plconsumed=200，学会热镀锌加工。由浅到深分散板编号为1、2、3，间隔锚固段顶的间隔诀别为6000、9000、。

二、ANSYS数值模型先容

1、模型根本尺寸和参数

为了简化分解历程，将上述斜向支护桩近似为竖向抗拔桩，即可简化为2D立体轴对称模型，模型中树立了钢绞线杆轴、水泥土桩体和土体的实体单元，镀锌丝。单元类型为PLANE42。模型中没有树立螺旋板，假定螺旋板刚度无量大，以为此处土体的竖向位移与临近异样深度的杆轴节点位移相同，经过议定两者节点的位移耦合。杆轴-水泥土桩体、水泥土桩体-土体之间树立了粘结滑移单元（用法向和切向COMBIN39模仿），热镀锌钢绞线。水泥土桩底部-土体树立了法向毗邻弹簧COMBIN39。热镀锌加工厂。钢绞线杆轴PLANE42单元为完全弹本质料，直径d_shaft=45.6mm（周长相同，侧摩阻力近似），等效弹性模量EX=0.511e5MPA（保证轴向应变和伸长量相等），想知道热镀锌生产线。土体PLANE42单元为心愿弹塑性DP质料，土体弹性模量为11.2MPA，泊松比0.4.粘聚力为12KPA，冲突角为13.1。你知道分散。

2、模型根本假定

1）分散板为刚度无量大的刚体；

2）水泥土桩体-土体之间处于无滑移的粘结形态；

3）水泥土桩底部与土体仅树立了法向毗邻，你知道热镀锌加工厂。忽视切向毗邻；

三、不切磋杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力的ANSYS数值模型计算到底

1、参数设置（2D规则pla stronge42jingjia stronggpile-1（好）.txt)

以为水泥土桩体-土体的切向、法向弹簧COMBIN39的刚度无量大（无滑移的粘结形态）。首先让模型在自重作用下均衡（仅发生竖向应力，不发生变形），然后在杆轴顶部作用向上的位移1000mm，分解水泥桩体和土体中的应力和变形。热镀锌厂。

2、计算历程中的收敛处境记载

3、钢绞线顶荷载-位移曲线

TIMEFY
1.0.6
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.（极限值）
1.0.
1.0.
1.0.

由上图可知，热镀锌加工。本模型的极限值为548.68KN，热镀锌加工厂。对应的位移为UY=98.6MM（与上面的实验值对比接近）。

靖江凯旅国际广场基坑工程实验呈文中加劲桩JJ01的实验到底如下：

4、钢绞线轴向应力漫衍图

TIME=1.0986时，钢绞线轴向应力漫衍如下图所示。粘结。从下图可知，第一、第二块分散板的荷载分担效应特地明白。

离顶部间隔SY(MPA)

7200.0334.79
8100.0334.67
9000.0334.57
9900.0334.47
.334.38
.334.30
.63.338（骤降）
.63.267
.63.196
.8.4545（骤降）
.8.3846
.8.3144
.4.2039

5、钢绞线轴向位移漫衍图

TIME=1.0986时，钢绞线轴向位移漫衍如下图所示。

SUYYY
0.000098.634
900.0092.720
1800.086.809
2700.080.900
3600.074.995
4500.069.092
5400.063.191
6300.057.293
7200.051.397
8100.045.503
9000.039.611
9900.033.721
.27.832
.21.945
.19.240
.18.125
.17.011
.16.220
.16.072
.15.925
.15.773

6、水泥土桩体轴向应力漫衍图

TIME=1.0986时，水泥土桩体X=61.4处（位于分散板宽度的中央）轴向应力如下图所示。相比看钢芯铝绞线。其实是否。可知，分散板上轮廓的桩体根本受压，热镀锌生产线。而下轮廓的桩体根本受拉。水泥土桩体X=200处（位于分散板与桩界限的中央）的轴向应力漫衍图与上述X=61.4处的漫衍图犹如。

S(MM)SYYY(MPA)
0.00000.E-03
900.00-0.E-01
1800.0-0.E-01
2700.0-0.E-01
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.0-0.
9000.0-0.
9900.0-0.
.-0.
.-1.4251
.0.
.0.
.-0.E-01
.0.
.-0.E-01
.-0.
.-0.

TIME=1.0986时，热镀锌生产线。水泥土桩体X=300处（位于桩体界限）轴向应力如下图所示。可知，分散板上轮廓的桩体根本受压，看看ANSYS中2D应力分散型抗拔锚桩是否考虑粘结应力对受力性能的影。而下轮廓的桩体根本受拉。

S(MM)SYYY(MPA)

0.0000-0.E-02
900.00-0.E-01
1800.0-0.E-01
2700.0-0.E-01
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.0-0.
9000.0-0.
9900.0-0.
.-0.
.-0.
.0.
.0.
.-0.E-01
.0.E-01
.-0.E-01
.-0.
.-0.

7、水泥土桩体轴向位移漫衍图

TIME=1.0986时，水泥土桩体X=200处（位于分散板与桩界限的中央）轴向位移如下图所示。

SUYYY
0.00003.1352
900.003.1621
1800.03.2417
2700.03.3848
3600.03.6084
4500.03.9386
5400.04.4156
6300.05.1096
7200.06.1240
8100.07.4936
9000.09.2490
9900.011.420
.14.038
.17.136
.17.362
.16.406
.15.948
.15.644
.15.147
.15.139
.15.618

8、桩侧土体竖向位移漫衍图

TIME=1.0986时，桩侧土体X=300处竖向位移漫衍图如下图所示。学习d。

SUYYY
0.00003.1309
1200.03.1812
2400.03.3273
3600.03.6055
4800.04.0737
6000.04.8375
7200.06.1114
8400.08.0205
9600.010.632
.14.021
.17.667
.16.652
.15.932
.15.407
.15.069
.15.511
.1.7278
.1.0766
.0.
.0.
.0.E-15

9、桩-土体剪应力漫衍图

TIME=1.0986时，桩-土体（X=300处）剪应力漫衍图如下图所示。

SSXXYY
0.0000-0.E-02
1200.0-0.E-02
2400.0-0.E-02
3600.0-0.E-02
4800.0-0.E-02
6000.0-0.E-01
7200.0-0.E-01
8400.0-0.E-01
9600.0-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-03
.-0.E-03
.-0.E-04
.-0.E-04
.0.E-01

四、切磋杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力的ANSYS数值模型计算到底

1、参数设置（2D规则pla stronge42jingjia stronggpile.txt)

以为水泥土桩体-土体的切向、法向弹簧COMBIN39的刚度无量大（无滑移的粘结形态）。钢绞线-水泥土桩体锚固段之间有侧摩阻力，数据来自EndNote中WORD文档。想知道热镀锌加工厂。首先让模型在自重作用下均衡（仅发生竖向应力，热镀锌加工厂。不发生变形），然后在杆轴顶部作用向上的位移1000mm，分解水泥桩体和土体中的应力和变形。

2、计算历程中的收敛处境记载

3、钢绞线顶荷载-位移曲线

TIMEFY
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.
1.0.（极限值）
1.0.
1.0.
1.0.
1..
1..
1..
1..
1..
1..
2.0000.

由上图可知，本模型的极限值为800.38KN，ANSYS中2D应力分散型抗拔锚桩是否考虑粘结应力对受力性能的影。对应的位移为UY=99.6MM，你看热镀锌加工。比不切磋杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力的ANSYS数值模型计算值548.68KN要大，同时也比靖江凯旅国际广场基坑工程实验呈文中加劲桩JJ01的实验极限值524KN要大。

4、钢绞线轴向应力漫衍图

TIME=1.0996时，钢绞线轴向应力漫衍如下图所示。热镀锌生产线。从下图可知，钢绞线-水泥土桩体之间的锚固力作用效应特地明白，第一、第二块分散板的荷载分担效应大大下降。

S(MM)SYYY(MPA)
0.0000490.08
900.00489.93
1800.0489.78
2700.0489.64
3600.0489.51
4500.0489.40
5400.0489.29
6300.0448.74
7200.0336.63
8100.0224.51
9000.0141.68
9900.0110.37
.92.863
.80.853
.61.371
.50.048
.38.846
.20.606
.10.633
.0.E-01
.-2.8998

5、钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力、绝对位移沿深度漫衍图

TIME=1.010时，钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力沿深度漫衍如下图所示。镀锌铁丝。

TIME=1.010时，钢绞线-水泥土桩体的绝对位移沿深度漫衍如下图所示。

TIME=1.0575时，钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力沿深度漫衍如下图所示。

TIME=1.0575时，钢绞线-水泥土桩体的绝对位移沿深度漫衍如下图所示。看看钢绞线。

TIME=1.0996时，听听拔锚。钢绞线-水泥土桩体的侧摩阻力沿深度漫衍如下图所示。

TIME=1.0996时，钢芯铝绞线厂家 如果女人一生只能买十只口红，那你会买哪十只？。钢绞线-水泥土桩体的绝对位移沿深度漫衍如下图所示。

6、钢绞线轴向位移漫衍图

TIME=1.0996时，钢绞线轴向位移漫衍如下图所示。事实上2d。与无粘结模型的漫衍图较为接近。

SUYYY
0.000099.582
900.0090.955
1800.082.330
2700.073.708
3600.065.088
4500.056.470
5400.047.854
6300.039.370
7200.032.455
8100.027.514
9000.024.406
9900.022.223
.20.443
.18.921
.17.699
.16.715
.15.935
.15.385
.15.105
.15.014
.15.062

7、水泥土桩体轴向应力漫衍图

TIME=1.0996时，水泥土桩体X=61.4处（位于分散板宽度的中央）轴向应力如下图所示。与无粘结模型的漫衍图（上轮廓桩体受压，下轮廓桩体受拉）明白不同，桩体以Y=8000为分界点，钢绞线。其上桩体受压，其下桩体受拉，说明分散板的作用不明白。
SSYYY
0.00000.E-03
900.00-0.
1800.0-0.
2700.0-0.
3600.0-0.
4500.0-0.
5400.0-0.
6300.0-0.
7200.0-0.
8100.00.
9000.00.
9900.00.
.0.
.0.
.0.
.0.
.0.E-01
.0.E-01
.-0.E-01
.-0.
.-0.

8、水泥土桩体轴向位移漫衍图

TIME=1.0996时，水泥土桩体X=200处（位于分散板与桩界限的中央）轴向位移如下图所示。听听热镀锌厂。与无粘结模型的漫衍图形势接近，学习应力。但斜率变化大小不同，本模型梯度更大。想知道受力。

SUYYY
0.000013.105
897.5013.258
1795.013.785
2692.514.742
3590.016.150
4487.518.029
5385.020.396
6282.523.133
7180.024.790
8077.524.911(最大值)
8975.023.640
9872.521.896
.20.235
.18.806
.17.560
.16.540
.15.783
.15.264
.14.916
.14.841
.15.105

9、桩-土体剪应力漫衍图

运用不同的显示方式，获得的土体剪应力图不同，TIME=1.0996时，确切比例和主动计算模型下土体剪应力的漫衍如下图所示；另一方面，图形显示获得的剪应力数值与经过议定途径绘图显示的数值不同。

确切比例显示方式

主动计算显示方式

TIME=1.0996时，应力。桩-土体（X=300处）剪应力漫衍图如下图所示。

SSXXYY
0.0000-0.E-02
1200.0-0.E-01
2400.0-0.E-01
3600.0-0.E-01
4800.0-0.E-01
6000.0-0.E-01
7200.0-0.E-01
8400.0-0.E-01
9600.0-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-01
.-0.E-03
.-0.E-03
.-0.E-04
.-0.E-04
.0.E-01

五、能否切磋杆轴-水泥土桩体之间侧摩阻力对计算到底的影响

能否切磋两者之间的侧摩阻力，对钢绞线顶的变形影响不大，对极限抗拔荷载影响较大，切磋侧摩阻力模型的极限荷载要大些。想知道考虑。当不切磋两者之间的侧摩阻力时，热镀锌生产线。旋喷搅拌加劲水泥土抗拔桩多表示压力分散型锚杆特性，分散板的荷载分担效应特地明白；当两者之间的侧摩阻力时，且粘结-滑移关联曲线为心愿弹塑性式(不切磋粘结应力的退步demy university)时，旋喷搅拌加劲水泥土抗拔桩多表示拉力型锚杆特性，其中分散板的荷载分担效应不明白。粘结应力的退步效应的影响如何，事实上钢绞线。详见其他博文。